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通常Tg值越高，成膜后的硬度升高，剛性好則耐熱性好；反之，Tg值越低，成膜后的硬度降低，但彈性和柔韌性好。不同玻璃化溫度的乳膠粉在修補劑中體現的性能亦不同。試驗中選用相同品牌、不同玻璃化溫度的VAE膠粉進行對比試驗（乳膠粉摻量為修補劑總量的1.5%），其型號為A，B，C，玻璃化溫度分別為16，4，-7℃。***成膜溫度分別為4，1，0℃。具體試驗結果見圖1~5。圖1，2可知，修補劑中加入乳膠粉后流動度有明顯降低，初終凝時間均有延長，可操作時間得以改善，但3種乳膠粉對流動度和初終凝時間的影響基本相同。由圖3可知， 在修補劑中摻入3種不同玻璃化溫度的乳膠粉后， 修補劑的3 d和28 d抗彎強度均有不同程度的提高，但抗彎強度的增長無明顯的趨勢變化，修補劑對抗彎強度增長幅度的影響基本相同； 而在修補劑中摻入3種乳膠粉后，修補劑的3 d和28 d抗壓強度大幅度降低， 尤其是玻璃化溫度***的C乳膠粉對修補劑的抗壓強度影響***； 對比摻入乳膠粉A的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知，3 d和28 d抗壓強度分別降低2.5%和1.6%； 對比摻入乳膠粉B的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知，3 d和28 d抗壓強度分別降低17.8%和9.5%；對比摻入乳膠粉C的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知，3 d和28 d抗壓強度分別降低22.7%和22.2%。由圖4可知，不同玻璃化溫度的乳膠粉對修補劑的粘結強度影響差異較大， 對比摻入乳膠粉A的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知，粘結強度由1.5 MPa增長至2.73 MPa，增長幅度為80%；對比摻入乳膠粉B的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知， 粘結強度由1.5MPa增長至2.33 MPa，增長幅度為55%；對比摻入乳膠粉C的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知， 粘結強度由1.5 MPa增長至2.12 MPa，增長幅度為41%。由圖5可知，3種乳膠粉對修補劑的收縮率影響較小， 主<聯(lián)系電話:400-0709-910>要是該修補劑采用硫鋁酸鹽水泥為主要膠凝材料，復配多種膨脹組分而成，其自身不收縮，甚至產生微膨脹，故乳膠粉的摻入對修補劑收縮率基本無影響。由試驗結果可知，3種型號的乳膠粉對修補劑的流動度和初終凝時間影響相似， 而玻璃化溫度高的乳膠粉A對修補劑的抗彎強度和粘結強度有所提高， 提高幅度較大，對抗壓強度稍有降低，但降低幅度較小。2.2 乳膠粉摻量對修補劑性能的影響當修補劑加入水中攪拌時， 在親水性的保護膠體及機械剪切的作用下，乳膠粉顆粒均勻分散到水中，界面逐漸相互融合，最終形成連續(xù)的聚合物薄膜。隨著聚合物薄膜的形成， 在固化的砂漿中形成了由有機與無機膠粘劑構成的框架體系， 即水硬性材料構成的脆硬性骨架以及大分子聚合物在間隙與固體表面成膜構成的柔韌性連接。由于聚合物的柔性，其形變能力遠高于水泥砂漿的剛性結構，砂漿的可變柔性能力得以提高，提高了砂漿的抗裂能力。隨著乳膠粉摻量提高，整個體系向塑料方向發(fā)展。本試驗從修補劑的強度、凝結時間、粘結強度及抗?jié)B壓力等方面著手，研究乳膠粉摻量對修補劑性能的影響，具體試驗結果見圖6~10。由圖6可知，隨著乳膠粉摻量的增加，修補劑的初終凝時間加長，**延長了修補劑的可操作時間。由圖7，8可知，隨著乳膠粉摻量的增加，修補劑的粘結強度與抗?jié)B壓力逐漸提高， 當摻量達到1.5%時，粘結強度達到2.6 MPa，通常Tg值越高，成膜后的硬度升高，剛性好則耐熱性好；反之，Tg值越低，成膜后的硬度降低，但彈性和柔韌性好。不同玻璃化溫度的乳膠粉在修補劑中體現的性能亦不同。試驗中選用相同品牌、不同玻璃化溫度的VAE膠粉進行對比試驗（乳膠粉摻量為修補劑總量的1.5%），其型號為A，B，C，玻璃化溫度分別為16，4，-7℃。***成膜溫度分別為4，1，0℃。具體試驗結果見圖1~5。圖1，2可知，修補劑中加入乳膠粉后流動度有明顯降低，初終凝時間均有延長，可操作時間得以改善，但3種乳膠粉對流動度和初終凝時間的影響基本相同。由圖3可知， 在修補劑中摻入3種不同玻璃化溫度的乳膠粉后， 修補劑的3 d和28 d抗彎強度均有不同程度的提高，但抗彎強度的增長無明顯的趨勢變化，修補劑對抗彎強度增長幅度的影響基本相同； 而在修補劑中摻入3種乳膠粉后，修補劑的3 d和28 d抗壓強度大幅度降低， 尤其是玻璃化溫度***的C乳膠粉對修補劑的抗壓強度影響***； 對比摻入乳膠粉A的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知，3 d和28 d抗壓強度分別降低2.5%和1.6%； 對比摻入乳膠粉B的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知，3 d和28 d抗壓強度分別降低17.8%和9.5%；對比摻入乳膠粉C的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知，3 d和28 d抗壓強度分別降低22.7%和22.2%。由圖4可知，不同玻璃化溫度的乳膠粉對修補劑的粘結強度影響差異較大， 對比摻入乳膠粉A的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知，粘結強度由1.5 MPa增長至2.73 MPa，增長幅度為80%；對比摻入乳膠粉B的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知， 粘結強度由1.5MPa增長至2.33 MPa，增長幅度為55%；對比摻入乳膠粉C的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知， 粘結強度由1.5 MPa增長至2.12 MPa，增長幅度為41%。由圖5可知，3種乳膠粉對修補劑的收縮率影響較小， 主<聯(lián)系電話:400-0709-910>要是該修補劑采用硫鋁酸鹽水泥為主要膠凝材料，復配多種膨脹組分而成，其自身不收縮，甚至產生微膨脹，故乳膠粉的摻入對修補劑收縮率基本無影響。由試驗結果可知，3種型號的乳膠粉對修補劑的流動度和初終凝時間影響相似， 而玻璃化溫度高的乳膠粉A對修補劑的抗彎強度和粘結強度有所提高， 提高幅度較大，對抗壓強度稍有降低，但降低幅度較小。2.2 乳膠粉摻量對修補劑性能的影響當修補劑加入水中攪拌時， 在親水性的保護膠體及機械剪切的作用下，乳膠粉顆粒均勻分散到水中，界面逐漸相互融合，最終形成連續(xù)的聚合物薄膜。隨著聚合物薄膜的形成， 在固化的砂漿中形成了由有機與無機膠粘劑構成的框架體系， 即水硬性材料構成的脆硬性骨架以及大分子聚合物在間隙與固體表面成膜構成的柔韌性連接。由于聚合物的柔性，其形變能力遠高于水泥砂漿的剛性結構，砂漿的可變柔性能力得以提高，提高了砂漿的抗裂能力。隨著乳膠粉摻量提高，整個體系向塑料方向發(fā)展。本試驗從修補劑的強度、凝結時間、粘結強度及抗?jié)B壓力等方面著手，研究乳膠粉摻量對修補劑性能的影響，具體試驗結果見圖6~10。由圖6可知，隨著乳膠粉摻量的增加，修補劑的初終凝時間加長，**延長了修補劑的可操作時間。由圖7，8可知，隨著乳膠粉摻量的增加，修補劑的粘結強度與抗?jié)B壓力逐漸提高， 當摻量達到1.5%時，粘結強度達到2.6 MPa，通常Tg值越高，成膜后的硬度升高，剛性好則耐熱性好；反之，Tg值越低，成膜后的硬度降低，但彈性和柔韌性好。不同玻璃化溫度的乳膠粉在修補劑中體現的性能亦不同。試驗中選用相同品牌、不同玻璃化溫度的VAE膠粉進行對比試驗（乳膠粉摻量為修補劑總量的1.5%），其型號為A，B，C，玻璃化溫度分別為16，4，-7℃。***成膜溫度分別為4，1，0℃。具體試驗結果見圖1~5。圖1，2可知，修補劑中加入乳膠粉后流動度有明顯降低，初終凝時間均有延長，可操作時間得以改善，但3種乳膠粉對流動度和初終凝時間的影響基本相同。由圖3可知， 在修補劑中摻入3種不同玻璃化溫度的乳膠粉后， 修補劑的3 d和28 d抗彎強度均有不同程度的提高，但抗彎強度的增長無明顯的趨勢變化，修補劑對抗彎強度增長幅度的影響基本相同； 而在修補劑中摻入3種乳膠粉后，修補劑的3 d和28 d抗壓強度大幅度降低， 尤其是玻璃化溫度***的C乳膠粉對修補劑的抗壓強度影響***； 對比摻入乳膠粉A的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知，3 d和28 d抗壓強度分別降低2.5%和1.6%； 對比摻入乳膠粉B的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知，3 d和28 d抗壓強度分別降低17.8%和9.5%；對比摻入乳膠粉C的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知，3 d和28 d抗壓強度分別降低22.7%和22.2%。由圖4可知，不同玻璃化溫度的乳膠粉對修補劑的粘結強度影響差異較大， 對比摻入乳膠粉A的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知，粘結強度由1.5 MPa增長至2.73 MPa，增長幅度為80%；對比摻入乳膠粉B的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知， 粘結強度由1.5MPa增長至2.33 MPa，增長幅度為55%；對比摻入乳膠粉C的修補劑與未摻入乳膠粉的修補劑可知， 粘結強度由1.5 MPa增長至2.12 MPa，增長幅度為41%。由圖5可知，3種乳膠粉對修補劑的收縮率影響較小， 主<聯(lián)系電話:400-0709-910>要是該修補劑采用硫鋁酸鹽水泥為主要膠凝材料，復配多種膨脹組分而成，其自身不收縮，甚至產生微膨脹，故乳膠粉的摻入對修補劑收縮率基本無影響。由試驗結果可知，3種型號的乳膠粉對修補劑的流動度和初終凝時間影響相似， 而玻璃化溫度高的乳膠粉A對修補劑的抗彎強度和粘結強度有所提高， 提高幅度較大，對抗壓強度稍有降低，但降低幅度較小。2.2 乳膠粉摻量對修補劑性能的影響當修補劑加入水中攪拌時， 在親水性的保護膠體及機械剪切的作用下，乳膠粉顆粒均勻分散到水中，界面逐漸相互融合，最終形成連續(xù)的聚合物薄膜。隨著聚合物薄膜的形成， 在固化的砂漿中形成了由有機與無機膠粘劑構成的框架體系， 即水硬性材料構成的脆硬性骨架以及大分子聚合物在間隙與固體表面成膜構成的柔韌性連接。由于聚合物的柔性，其形變能力遠高于水泥砂漿的剛性結構，砂漿的可變柔性能力得以提高，提高了砂漿的抗裂能力。隨著乳膠粉摻量提高，整個體系向塑料方向發(fā)展。本試驗從修補劑的強度、凝結時間、粘結強度及抗?jié)B壓力等方面著手，研究乳膠粉摻量對修補劑性能的影響，具體試驗結果見圖6~10。由圖6可知，隨著乳膠粉摻量的增加，修補劑的初終凝時間加長，**延長了修補劑的可操作時間。由圖7，8可知，隨著乳膠粉摻量的增加，修補劑的粘結強度與抗?jié)B壓力逐漸提高， 當摻量達到1.5%時，粘結強度達到2.6 MPa，

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